【壓縮機網(wǎng)】1、簡(jiǎn)述
某石化K-301往復壓縮機，原生產(chǎn)廠(chǎng)家為埃利沃特，型式為：3HD4，共3級，4個(gè)氣缸，水平對稱(chēng)，進(jìn)口及出口壓力溫度分別為：0.035MPa（G）40.2℃、1.58MPa（G）95℃，轉速：370rmp，活塞速度：3m/s，行程：240mm。
按照隨機資料要求，每運行5000h后應對機組活塞環(huán)、支撐環(huán)、填料、刮油環(huán)等易損件進(jìn)行更換。但是每當機組運行3000h后，其沉降曲線(xiàn)將出現較大波動(dòng)，反應到數值上可能會(huì )導致顯示的值不準確。
2、活塞沉降監測原理
電渦流傳感器采用本特利原廠(chǎng)的監測系統，活塞支撐環(huán)磨損后活塞下沉，導致沉降傳感器與活塞桿的間隙變化，并引起間隙電壓的變化。傳感器測得的桿沉降值與支撐環(huán)磨損量程正比。
具體測量原理如圖1所示。
根據本特利的隨機資料顯示，實(shí)際的顯示值雖然靜態(tài)下是瞬時(shí)值，當機組開(kāi)啟后，會(huì )根據往復過(guò)程沉降探頭比例進(jìn)行換算成平均瞬時(shí)值，即所見(jiàn)即為運行時(shí)的實(shí)際值，但根據檢修后測量數據與實(shí)際數據比較，有一定誤差。
3、本周期內沉降趨勢圖
?。?）一級東側
靜態(tài)零點(diǎn)：0um
開(kāi)車(chē)值（最低值）400um
目前值（最低值）-280um
?。?）一級西側
靜態(tài)零點(diǎn)：0um
開(kāi)車(chē)值（最低值）200um
目前值（最低值）-600um
?。?）二級活塞桿
靜態(tài)零點(diǎn)：0um
開(kāi)車(chē)值（最低值）400um
目前值（最低值）-50um
?。?）三級活塞桿
靜態(tài)零點(diǎn)：180um
開(kāi)車(chē)值（最低值）600um
目前值（最低值）350um
?。?）各級活塞桿沉降值對比
4、原因分析
機組運行后，越是到后期，其波形變化幅度越大。與機組運行介質(zhì)、工況雖然有一定的關(guān)系，但筆者認為其相關(guān)性并不太大。原因可能有如下：
4.1缸頭側支撐環(huán)由于往復運動(dòng)過(guò)程中被磨損，不可避反作用力將活塞微微抬起，但這種力并不恒定，所以導致幅度加大且不穩定。
4.2活塞填料與活塞桿之間間隙較小，支撐環(huán)磨損會(huì )使得活塞桿下沉，活塞桿沉會(huì )使得配合其的填料、密封等不可避免的磨損。從而出現卡澀活塞桿的現象。由于材料原因，而這種卡澀并不會(huì )傷害到軸，反應到沉降探頭上，即出現沉降值波動(dòng)。
5、處理建議
按理論上來(lái)講，轉速恒定的過(guò)程中，每天活塞做往復運動(dòng)的次數是相等的，如此可以假設每天的磨損量是均等的?？梢赃x取沉降下降均勻的一個(gè)周期，時(shí)間段最好在2-3個(gè)月。將該期間總的活塞桿沉降下沉量除以總天數，得到每天預計磨損量，計算得如下數值。
筆者認為，誤差系數為渦流傳感器電流加權換算成實(shí)際沉降值的差別系數，如果尋找到規律后，可直接換算予以指導。每一級活塞由于壓縮力不一樣，支撐環(huán)材料制造誤差等，耐磨度并不一樣。但就一個(gè)周期而言，其磨損曲線(xiàn)是具備參考價(jià)值的，每天磨損量也是可以估計估算的。
6、結論
6.1當活塞桿沉降曲線(xiàn)出現異常時(shí)，應進(jìn)行及時(shí)分析，特別是配合氣閥溫度、振動(dòng)的檢測。有一次沉降曲線(xiàn)波動(dòng)，氣閥溫度異常，拆開(kāi)發(fā)現是壓縮機氣缸進(jìn)碳酸鹽，并結垢直接導致。故判斷問(wèn)題時(shí)應將介質(zhì)是否會(huì )結垢列入問(wèn)題因素內。
6.2一般往復壓縮機應該一開(kāi)一備，便于檢修切換。筆者所在裝置只此一臺，故每半年檢修一次壓縮機，裝置需整體停車(chē)一次，對經(jīng)濟效益影響較大。
6.3隨著(zhù)支撐環(huán)的磨損，越到后面容易產(chǎn)生偏磨或不平衡磨損，沉降曲線(xiàn)將變得波動(dòng)而不平穩，故可選取周期中平穩的一段時(shí)間作為參考預測目前的沉降值。將沉降值與誤差系數相乘既得理論磨損值，每次檢修建議對此值重新進(jìn)行記錄或總結。
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某石化K-301往復壓縮機，原生產(chǎn)廠(chǎng)家為埃利沃特，型式為：3HD4，共3級，4個(gè)氣缸，水平對稱(chēng)，進(jìn)口及出口壓力溫度分別為：0.035MPa（G）40.2℃、1.58MPa（G）95℃，轉速：370rmp，活塞速度：3m/s，行程：240mm。
按照隨機資料要求，每運行5000h后應對機組活塞環(huán)、支撐環(huán)、填料、刮油環(huán)等易損件進(jìn)行更換。但是每當機組運行3000h后，其沉降曲線(xiàn)將出現較大波動(dòng)，反應到數值上可能會(huì )導致顯示的值不準確。
2、活塞沉降監測原理
電渦流傳感器采用本特利原廠(chǎng)的監測系統，活塞支撐環(huán)磨損后活塞下沉，導致沉降傳感器與活塞桿的間隙變化，并引起間隙電壓的變化。傳感器測得的桿沉降值與支撐環(huán)磨損量程正比。
具體測量原理如圖1所示。
根據本特利的隨機資料顯示，實(shí)際的顯示值雖然靜態(tài)下是瞬時(shí)值，當機組開(kāi)啟后，會(huì )根據往復過(guò)程沉降探頭比例進(jìn)行換算成平均瞬時(shí)值，即所見(jiàn)即為運行時(shí)的實(shí)際值，但根據檢修后測量數據與實(shí)際數據比較，有一定誤差。
3、本周期內沉降趨勢圖
?。?）一級東側
靜態(tài)零點(diǎn)：0um
開(kāi)車(chē)值（最低值）400um
目前值（最低值）-280um
?。?）一級西側
靜態(tài)零點(diǎn)：0um
開(kāi)車(chē)值（最低值）200um
目前值（最低值）-600um
?。?）二級活塞桿
靜態(tài)零點(diǎn)：0um
開(kāi)車(chē)值（最低值）400um
目前值（最低值）-50um
?。?）三級活塞桿
靜態(tài)零點(diǎn)：180um
開(kāi)車(chē)值（最低值）600um
目前值（最低值）350um
?。?）各級活塞桿沉降值對比
4、原因分析
機組運行后，越是到后期，其波形變化幅度越大。與機組運行介質(zhì)、工況雖然有一定的關(guān)系，但筆者認為其相關(guān)性并不太大。原因可能有如下：
4.1缸頭側支撐環(huán)由于往復運動(dòng)過(guò)程中被磨損，不可避反作用力將活塞微微抬起，但這種力并不恒定，所以導致幅度加大且不穩定。
4.2活塞填料與活塞桿之間間隙較小，支撐環(huán)磨損會(huì )使得活塞桿下沉，活塞桿沉會(huì )使得配合其的填料、密封等不可避免的磨損。從而出現卡澀活塞桿的現象。由于材料原因，而這種卡澀并不會(huì )傷害到軸，反應到沉降探頭上，即出現沉降值波動(dòng)。
5、處理建議
按理論上來(lái)講，轉速恒定的過(guò)程中，每天活塞做往復運動(dòng)的次數是相等的，如此可以假設每天的磨損量是均等的?？梢赃x取沉降下降均勻的一個(gè)周期，時(shí)間段最好在2-3個(gè)月。將該期間總的活塞桿沉降下沉量除以總天數，得到每天預計磨損量，計算得如下數值。
筆者認為，誤差系數為渦流傳感器電流加權換算成實(shí)際沉降值的差別系數，如果尋找到規律后，可直接換算予以指導。每一級活塞由于壓縮力不一樣，支撐環(huán)材料制造誤差等，耐磨度并不一樣。但就一個(gè)周期而言，其磨損曲線(xiàn)是具備參考價(jià)值的，每天磨損量也是可以估計估算的。
6、結論
6.1當活塞桿沉降曲線(xiàn)出現異常時(shí)，應進(jìn)行及時(shí)分析，特別是配合氣閥溫度、振動(dòng)的檢測。有一次沉降曲線(xiàn)波動(dòng)，氣閥溫度異常，拆開(kāi)發(fā)現是壓縮機氣缸進(jìn)碳酸鹽，并結垢直接導致。故判斷問(wèn)題時(shí)應將介質(zhì)是否會(huì )結垢列入問(wèn)題因素內。
6.2一般往復壓縮機應該一開(kāi)一備，便于檢修切換。筆者所在裝置只此一臺，故每半年檢修一次壓縮機，裝置需整體停車(chē)一次，對經(jīng)濟效益影響較大。
6.3隨著(zhù)支撐環(huán)的磨損，越到后面容易產(chǎn)生偏磨或不平衡磨損，沉降曲線(xiàn)將變得波動(dòng)而不平穩，故可選取周期中平穩的一段時(shí)間作為參考預測目前的沉降值。將沉降值與誤差系數相乘既得理論磨損值，每次檢修建議對此值重新進(jìn)行記錄或總結。
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